摘要：研究鋰離子電池不同老化階段的熱特性對于鋰離子電池全壽命周期安全運行控制具有重要意義。首先梳理了不同老化階段電池本征熱特性參數和產熱特性參數的實驗研究進展，厘清相關參數隨電池老化階段變化的規(guī)律和內在機理；結合鋰離子電池熱特性研究的電模型、熱模型和老化模型的全面綜述與分析，總結了鋰離子電池不同老化階段的產熱及溫升隨環(huán)境溫度和倍率的變化規(guī)律。相關工作可為鋰離子電池全生命周期熱特性變化和熱管理策略研究提供參考。
關鍵詞：鋰離子電池；熱特性；老化；內阻；產熱
鋰離子電池作為電能存儲的重要載體，以其比能量高、環(huán)境友好、配置靈活等優(yōu)點在電力儲能領域獲得快速發(fā)展[1-7]，但是安全問題也非常突出。據不完全計，2017 年至今全球已有近 80 起鋰離子電池相關儲能安全事故的報道。鋰離子電池的熱特性研究是電池安全管理的重要基礎，包括電池熱特性參數和電池產熱源的研究。其中，電池熱特性參數主要涉及電池本征熱特性參5542024.4 Vol.48 No.4數(如比熱容、導熱系數)以及電池產熱特性參數(如熵熱系數、開路電壓、內阻等)；電池的產熱來源一方面來自充放電過程中電池歐姆電阻(包括電池內部歐姆內阻以及極耳連接等外部歐姆連接電阻)和極化內阻帶來的不可逆焦耳熱，另一方面來自電化學反應帶來的可逆熵熱[8-9]，正常工況下副反應熱因貢獻較小通常被忽略不計[10]。電池溫度過高或過低都會影響電池壽命及安全性，因此需要制定合適的熱管理策略以使電池的工作溫度保持在適宜范圍內[11]。但是，在電池的循環(huán)使用過程中，電池容量會不斷下降，同時伴隨內阻增加等老化現象，不僅會對相關熱特性參數產生影響，還會引起電池的產熱功率增加[12-14]，從而影響電池熱管理策略的有效性。此外，循環(huán)老化后的電池在異常的溫度沖擊下更容易發(fā)生自產熱和熱失控，降低電池的安全性[15-17]。因此，研究不同老化階段的鋰離子電池熱特性對于制定電池全壽命周期動態(tài)熱管理策略和提高電池運行過程中的安全性至關重要。
本文首先從實驗的角度對鋰離子電池不同老化階段的本征熱特性參數和產熱特性參數研究進展進行梳理，以厘清相關參數隨電池老化階段變化的規(guī)律和內在機理，然后對鋰離子電池不同老化階段熱特性研究過程中常用電模型、熱模型及老化模型進行綜述，最后對鋰離子電池不同老化階段的產熱和溫升隨環(huán)境溫度和倍率的變化規(guī)律研究現狀進行總結分析。
1 不同老化階段鋰離子電池熱特性參數的實驗研究
1.1 本征熱特性參數
1.1.1 比熱容
比熱容是表征物體吸熱能力強弱的物理量，物理意義為單位質量的物體升高單位溫度所吸收的熱量，單位為 J/( kg?K)。對于電池這類復合組分的物質來說，由于比熱容具有質量可加性，可由各組分比熱容加權計算得出。但是實驗一般借助絕熱加速量熱儀(ARC)測得或采用自制測量裝置來進行測量，計算公式如下：
式中：
cp為比熱容，J/(kg?K)；Q表示產生或吸收的熱量，J；m表示物體的質量，kg；ΔT 為溫度的變化，K；ρ為電池對應部位的密度，kg/m3；Vi為電池各組成部分的體積，m3；ρi 為電池各組成部分的密度，kg/m3；ci 為電池各組成部分的比熱容，J/( kg?K)。
比熱容是衡量電池熱特性和影響熱管理響應速率及效果的重要參數。電池的比熱容不僅與電池內部各組件材料有關，還受老化過程中電池副反應產物、電解液消耗等因素的影響。表1給出了不同材料體系的鋰離子電池在不同健康狀態(tài)(SOH)的比熱容測試結果對比。其中，Vertiz 等[18]對 14 Ah 的磷酸鐵鋰電池進行了初始比熱容和老化后比熱容測試，發(fā)現完 全 老 化 后 (SOH<80%) 電 池的比 熱 容 由 1 114
J/(kg?K)的初始值降低到1101J/(kg?K)，降低了1.17%。毛亞等[19]測定了 6.1Ah鈷酸鋰電池在1C倍率下 0 次、500 次、1 000 次、1 500 次循環(huán)后 100%SOC狀態(tài)下的比熱容，測試結果顯示電池的比熱容隨著電池循環(huán)次數和老化程度的增加而減小，衰減到SOH為80% 時，比熱容從 1 230 J/(kg?K)降低到了1 175J/(kg?K)，降低 了 4.47%。Geder 等[20] 對2.15 Ah的NCM鋰電池進行了不同倍率和不同循環(huán)次數下的比熱容測試，通過表 1 中數據對比可以發(fā)現，老化后的電池比熱容均有所降低，但并不與 SOH 的降低呈單調遞減關系，而是循環(huán)次數越多，電池比熱容降低越多，且前期循環(huán)過程中比熱容降低得更快。因比熱容的變化與電池成分變化相關，在電池的老化過程中，SEI膜生長主要發(fā)生在前期循環(huán)過程中，中期后逐漸穩(wěn)定[21]，而后期循環(huán)過程中析鋰、活性顆粒結構損壞等可能加劇，因此，比熱容隨循環(huán)次數的變化規(guī)律主要受電池不同老化階段的副反應產物影響。王康康[22]通過對新電池和老化的20 Ah鈦酸鋰電池進行比熱容測量發(fā)現，老化電池比熱容由新電池的 835.3J/(kg?K)增加至 1 034.8 J/(kg?K)，增加了 23.9%。作者發(fā)現，隨著實驗的進行，電池的脹氣量一直在增加，且主要氣體成分為 H2和其他小分子氣體。H2等高比熱 容 氣 體 的 產 生 [ 在 298.15 K 時 ，H2 的 比 熱 容 為1 426.8 J/(kg?K)]是導致電池比熱容增加的主要因素。
通過以上對比分析可以看出，電池老化后比熱容會發(fā)生不同程度的變化，是增加還是減少與電池老化過程中副反應產物、電解液消耗等有關?，F有研究顯示，磷酸鐵鋰電池、鈷酸鋰電池和三元電池的比熱容隨著循環(huán)次數的增加而降低，但不與 SOH 呈單調關系，總體變化程度較小。而鈦酸鋰電池的比熱容因H2等高比熱容副產物的產生而隨循環(huán)次數呈增加趨勢，且增加比例相對較高。因此，在電池全壽命周期電熱特性及熱管理研究過程中，應根據電池材料類型評估比熱容對研究結果的影響。
1.1.2 導熱系數
導熱系數又稱熱傳導率或者熱導率，表示在 1 K或者 1 ℃的溫差下，單位長度的材料在單位時間內通過單位面積傳遞的熱量，單位為 W/ ( m ? K )。導熱系數的大小取決于物質成份、結構、溫度、壓力等多種因素。由于電池是層狀結構，因此其導熱系數是各向異性。一般通過計算每個組成材料的熱導率之和或者通過傅里葉傳導定律進行計算。垂直于電池層疊方向的導熱系數和平行于層疊方向的導熱系數可分別由式(3)~(4)計算：
式中：ki 為電池各組件導熱系數，W/ ( m ? K )；Li 為電池各組件厚度，m。通過傅里葉傳導定律計算導熱系數，可以通過式(5)來計算得出。
式中：k 為熱量傳遞方向的導熱系數，W/ ( m ? K )；T為溫度，K；x 為熱量傳遞方向上的距離，m；A 為截面面積，m2。
導熱系數作為電池熱管理的重要參數，研究發(fā)現 其 在 電 池 的 老 化 過 程 中不是 一 成 不 變 的 。Kovachev 等[23]對 41 Ah 的 NCM/LiMnO-石墨軟包電池在60℃下進行了1C和3C老化循環(huán)，對電池施加的壓力分別為0、0.06和0.56MPa，循環(huán)700次后SOH分別降到 79.7%、84.9% 和 85.6%，層疊方向導熱系數平均降低了 23%、4% 和 4%。Tendera 等[24]針對 43 Ah的 NCM622/NCM111混合陰極和石墨陽極軟包電池進行了不同SOH下的電池導熱系數測試，研究發(fā)現垂直于電池層疊方向的導熱系數隨SOH 的降低基本呈線性遞減趨勢，SOH 為 74.5% 時導熱系數降低約14%，SOH 為 34.32% 時降低約 40%。可以看出，電池的導熱系數會隨著老化程度的加深而呈減小的趨勢，且與電池疊層方向施加的外部壓力有關。Vertiz等[18]研究了 SOH 對 14 Ah 磷酸鐵鋰電池導熱系數的影響，選擇充分老化后的電池(SOH＜80%)進行測量 ，測 得 垂 直 于 電 池 層 疊 方 向 的 測 量 值 為 0.201W/ ( m ? K )，比初始值0.284W/( m?K )低29%。
Vertiz 等[18]通過 ASTMC177-97方法[25]測量在沒有電解液的情況下，電芯熱導率值比含電解液的電池低 38%。這一結果證實了電解液為電池提供了更好的導熱特性。隨著電池老化的逐步加深，電解液逐漸消耗并產生導熱系數較低的副反應氣體[例如，氫 氣 的 導熱系數 為 0.17 W/ ( m ? K )，甲 烷 0.029W/ ( m ? K )，一 氧 化 碳 0.24 W/ ( m ? K )，二 氧 化 碳0.015 W/ ( m ? K )，氟化氫 0.02353 W/ ( m ? K )，水蒸氣0.025 W/ ( m ? K )]，這是導致電池導熱系數下降的主要原因。而氣體不會明顯地改變電池的活性材料，只是形成了隔熱層從而影響電池的導熱系數。從上述研究中可以看出老化對導熱系數的影響主要與電池的電解液消耗狀態(tài)、副反應產氣、疊層方向壓力等相關，若要改善老化電池的導熱特性，可從相應方面考慮。1.2 產熱電熱參數
1.2.1 熵熱系數
熵熱系數(dEocv /dT)表示電池開路電壓隨溫度的變化程度，在利用 Bernardi 生熱理論[8]進行電池產熱計算中，是計算電池充放電過程中可逆熱的重要參數。電池的熵熱系數(dEocv/dT)與電池的材料有關，在電池老化的過程中會隨著電池老化而變化，因此研究其不同老化階段的變化十分有必要。實驗室測量熵熱系數可以通過直接測量不同溫度下的電池開路電壓后計算斜率獲得。Geder 等[20]和 Stanciu 等[26]分別針對2.15和 20 Ah的NCM 電池研究了不同 SOH下電池熵熱系數的變化。王康康[22]研究了 15 Ah 磷酸鐵鋰軟包電池不同 SOH 下的熵熱系數變化，相關代表性結果均繪制于圖1中。由圖可見，對于新電池(SOC=100%)，隨著電池 SOC 的增加，無論是三元電池還是磷酸鐵鋰電池，熵熱系數大體呈現先增加后減小的趨勢，在 40%~60%SOC 區(qū)間內展現平臺最大值。隨著電池的不斷老化，SOH越低，熵熱系數平臺區(qū)向高 SOC 區(qū)間移動得越多，但最大值基本不變。在 SOH 較低時(如低于 60%)，熵熱系數開始向負值方向移動，熵熱系數正負值之間的變化代表電池可逆熵熱(表現為吸熱/放熱)的變化。
考慮到隨著電池的老化，不同 SOH的電池 SOC=100% 對應的正負極嵌鋰狀態(tài)是不同的(假如認為在100%SOH 時，100%SOC 對應電池滿嵌狀態(tài)，那么當SOH 小于 100% 時，100%SOC 對應的電池實際并未滿嵌)。為了對比不同老化階段電池正負極相同嵌鋰狀態(tài)下的熵熱系數變化，本文對圖 1 中 SOC 進行了修正，即通過處理文獻中數據后，得到實際SOC1 =SOC × SOH，結果如圖 2 所示。從圖中可以看出，在考慮電池正負極實際嵌鋰狀態(tài)的影響后，相同 SOC1的電池熵熱系數及平臺區(qū)基本不隨老化階段變化，而當電池過度衰減時(如 SOH 小于 60%)，可能因電池老化機制的變化(如由SEI膜生長主導的老化機制演變?yōu)榛钚圆牧暇Ц裉?、集流體導電失效等)，熵熱系數呈現出較大的變化。因此，在電池正常使用壽命范圍內且以電池實際 SOC1為參考時，可以認為熵熱系數不隨老化階段的變化而變化。
1.2.2 電池內組
鋰離子電池的內阻是電流流過電池內部時受到的阻抗大小，由兩部分組成，一部分是歐姆內阻，是由電解液、電極材料、隔膜及各組成部分零件的電阻構成；另一部分是極化內阻，是指電池內部發(fā)生電化學反應時由電化學極化和濃差極化引起的電阻。鋰離子電池在充放電的過程中，歐姆內阻和極化內阻是其產熱的主要來源[28-29]。隨著電池衰減老化，電池的歐姆內阻以及極化內阻會不斷發(fā)生變化[12-13,19,25,30]，相應產熱也將發(fā)生改變。因此，對不同老化階段的電池內阻進行研究十分必要，也是目前不同老化階段電池電熱特性研究較多的參數。
圖 3 給出了研究人員獲得的不同工況下電池內阻隨循環(huán)次數和容量衰減率的變化情況。其中，羅英等[12]以 5 Ah 磷酸鐵鋰電池為研究對象，進行了25 ℃不同倍率循環(huán)老化和 55 ℃不同 SOC 擱置老化后的內阻研究；毛亞等[19]研究了 6.1 Ah 鈷酸鋰電池在 25 ℃環(huán)境溫度下以 0.5 C 循環(huán)時不同循環(huán)次數的電池直流內阻隨放電深度的變化規(guī)律；王康康[22]研究了不同 SOH 下 15 Ah 磷酸鐵鋰軟包電池內阻隨SOC 的變化關系；陳芬放[30]測試了 NCA 圓柱鋰離子電池(21700)不同溫度和倍率下的電池內阻變化規(guī)律。研究結果顯示，隨著循環(huán)次數的增加，電池內阻逐漸增加，循環(huán)倍率越高，內阻隨循環(huán)次數增加越快，但隨SOH的規(guī)律反之，這主要是由于高倍率容量衰減快，前期電池內阻增加主要因為 SEI 膜生長，而高倍率下電池反應時間縮短，故內阻增速減慢。隨著擱置時間的增長，內阻也逐漸增加。羅英等[12]發(fā)現 55 ℃擱置老化過程中磷酸鐵鋰電池內阻的增加大致與擱置時間呈線性關系，100%SOC和50%SOC擱置 4 個月內阻分別增加 10% 和 9.4%。在對溫度的影響研究中，陳芬放[30]對比了 0、23、40 ℃三個溫度下 0.5 C、1 C 和 2 C 的充放電工況時的內阻增長曲線，結果發(fā)現環(huán)境溫度越高，電池內阻增加越快，推測主要是由于高溫加劇了SEI膜生長等副反應發(fā)生。
此外，黃瑞等[13]針對兩款能量密度不同的 21700電池通過等效電路模型與 EIS 數據擬合分析了電池老化至SOH=80% 后歐姆內阻、SEI 膜阻抗、電荷轉移阻抗以及由擴散引起的 Warburg 阻抗變化。研究結果表明，電池老化至 SOH=80% 后的歐姆內阻增長相對較小，增長率為7.13%~17.11%。而對于能量密度較低的電池來說，老化后內阻增長最為明顯的部分是 SEI 膜阻抗，增長超過 300%。而電荷轉移電阻和Warburg 阻抗增幅均在 100% 左右；對于能量密度較高的電池來說，老化后內阻增長最為明顯的部分則是電荷轉移電阻，在50%SOC下的增幅為 346.02%，而SEI膜阻抗和 Warburg 阻抗增幅均低于 50%。在電池體積和材料體系相同情況下，增加電極壓實密度是提高電池能量密度的常用手段，因此推測能量密度較低的電池SEI阻抗增加大，可能是因為更大的電極孔隙率引起更多SEI膜的生長，而能量密度較高的電池電極活性比表面積可能因固體體積分數的增加而減小[21]，從而使局部反應電流增大，引起更大的電極反應極化，表現為電荷轉移電阻增加。因此，不同類型的電池老化后各項內阻的變化規(guī)律還需要結合其內部設計參數來分析。
電池內阻的增加是電池老化過程中SEI膜增厚、電解液消耗、導電網絡衰退、產氣膨脹等多因素作用的綜合結果。循環(huán)老化過程中，大致上在低倍率循環(huán)時內阻呈現先慢速增加后快速增加然后再減慢的趨勢，后期的減慢趨勢與老化嚴重時充放電時間縮短有關。在高倍率、高溫及低溫等加速老化條件下，呈現與 SOH 及循環(huán)次數線性增加的趨勢。擱置老化過程中，內阻大致隨擱置時間呈線性關系。從數值上看，內阻增加的幅值與工況有關(倍率、溫度、SOC等)，高者可達數倍。因此在研究不同老化階段的電池內阻變化時，需要結合具體工況進行分析。
1.2.3 開路電壓
電池的開路電壓是電池產熱計算及建模仿真必不可少的參數。通常認為電池開路電壓是電池荷電狀態(tài)SOC的函數，不同SOC下電池的開路電壓不同。電池的開路電壓主要取決于電池正負極材料的性質、電解液和溫度條件等，而與電池的幾何結構和尺寸大小無關。因此，電池老化也會導致開路電壓曲線發(fā)生改變，從而對電池模型以及產熱的計算產生影響。
韓雪冰等[31]研究 6.5 Ah 磷酸鐵鋰電池衰減后的開路電壓特性，結果發(fā)現隨著電池循環(huán)次數的增加，電池容量衰減，但電池的開路電壓基本不變。丁曉等[32]采用標稱容量 5 Ah 的磷酸鐵鋰電池進行 1 C 倍率下的循環(huán)老化實驗，結果表明，在 35%~55%SOC和70%~90%SOC 兩個電壓平臺處不同循環(huán)次數下開路電壓相同，其他 SOC 下開路電壓會隨著循環(huán)次數的增加而略微降低(略微向右偏移)，降低幅度在 1% 左右(0.03 V)。劉伯崢等[33]研究了 2.2 Ah磷酸鐵鋰電池在不同高溫擱置老化和循環(huán)老化下電池的SOC-OCV曲線，所得結果與上述結果相近。其中，電池在 45、60 和 80 ℃高溫存儲后電池的容量保持率分別為98.9%、96.4% 和 91.7%，高溫存儲后，50%~70%SOC區(qū)間的SOC-OCV曲線向右移動，其他SOC的OCV變化不大，但隨老化呈現降低趨勢；循環(huán)老化到壽命末期的電池相對于壽命初期的電池來看，在 SOC≤35%時，OCV 呈現較明顯的降低趨勢，在 55%～70%SOC時，OCV 大幅降低。這可能是因為高溫存儲和循環(huán)老化均造成電池活性鋰離子數量減少，同等 SOC 下，負極中嵌入的鋰離子數量減少，負極電位升高，因此同等SOC下OCV降低，導致曲線向右移動。
從上述研究可以發(fā)現，SOC-OCV 曲線隨電池衰減的規(guī)律是在開路電壓上升階段曲線隨著電池的衰減而發(fā)生右移，但是在兩個平臺電壓階段電壓不會隨著老化而發(fā)生變化。造成開路電壓右移或者相應SOC范圍OCV降低的原因主要是因為活性鋰離子的減少，同等 SOC 下負極嵌入的鋰離子也相應減少，導致負極電位升高，從而導致同 SOC 下的開路電壓降低，下降幅度與活性鋰離子的減少量相關。
2 計及老化的鋰離子電池電熱模型研究進展
建模仿真是指導設計和加快研發(fā)進程的重要手段，而要進行計及老化的鋰離子電池電熱仿真，需要分別對其電模型、熱模型和老化模型進行構建。目前電模型主要包括電化學模型、等效電路模型、半經驗模型等，其中電化學模型一般也稱為機理模型，主要包括偽二維模型(pseudo two-dimensionalmodel，P2D 模型)、單顆粒模型(single particle model,SP 模型)以及在此基礎上進行的相關改進模型[37-42]，等效電路模型(equivalent circuit model，ECM 模型)是利用電子元器件的組合來模擬鋰離子電池在充放電過程中所表現出的電特性，半經驗模型如 NTGK 模型主要是 Kwon 等[47]基于 Tiedemann 和 Newman[48]提出的一維模型和Gu等[49]與Kim等[50]提出的二維模型開發(fā)的一種半經驗模型。代表性電模型的主要控制方程如表 2 所示。熱模型目前主要是基于 Bernardi生熱理論以及能量守恒定律[34-36]。在老化模型方面，電化學模型主要考慮鋰離子電池的微觀老化機制，如 SEI 膜生長、析鋰、顆粒破碎引起的活性鋰損失、孔隙率降低等，而等效電路模型主要結合電池容量等老化的經驗公式進行耦合仿真[58-60]。本文接下來分別從電模型、熱模型和老化模型三個方面對鋰離子電池不同老化狀態(tài)熱特性研究中的模型進行綜述分析。
表2 本文代表性電模型的主要控制方程[37-39,42,51]
2.1 電模型
2.1.1 P2D模型
P2D 模型基于多孔電極理論，最早由 Newman教授團隊提出[37-39]，不僅在液態(tài)有機系鋰離子電池領域，也在全固態(tài)鋰離子電池、液流電池等領域得到了成功應用。P2D 模型中電極由多孔材料構成，固相可假設為球形電極顆粒，也可引入活性材料、導電添加劑和粘結劑各組分體積分數來描述其組成，其余孔隙則為電解液相，亦用體積分數來描述。在建模中主要涉及多孔正極、隔離層、多孔負極三個區(qū)域以及電極顆粒與電解液界面等邊界條件的構建。P2D模型的主要控制方程如表2所示。其中，鋰離子在活性顆粒內部的擴散和邊界的通量主要使用 Fick 擴散定律來描述，在電解液中的通量考慮離子擴散、電遷移以及電極反應三方面的貢獻；在描述固相和液相電勢時，主要使用法拉第定律和修正的歐姆定律，界面反應使用 Bulter-Volmer 方程來描述。在給定初始條件和相關模型參數的條件下，通過不同位置的求解和時間的迭代，獲得鋰離子固相濃度、液相濃度、界面反應電流、固相電勢、液相電勢等相關變量值，進而進行電池充放電過程中各種曲線的繪制。P2D模型在揭示電池微觀機理和指導電池優(yōu)化設計方面獲得了廣泛應用，但因建模需要的電池微觀和關鍵物性參數較多，模型復雜，計算耗時較長，多用于電芯本體研發(fā)設計階段。
2.1.2 單顆粒模型
單顆粒模型(SP 模型)最早由 Haran 等人針對金屬氫化物體系提出[40]，后擴展到鋰離子電池領域[41]。在單顆粒模型中，多孔電極中的所有電極顆粒被等效為一個球形顆粒，忽略了電解液相的擴散制約，計算耗時大大降低，但同時模型準確度也有所降低，在模擬較高倍率充放電時誤差增加，一般應用于較低倍率的電池性能模擬。Ekstr?m 等[42]進一步在單顆粒模型基礎上，提出了單顆粒集總電池模型(lumpedbattery, SP-LB 模型)，將電池的實際電壓表示為電池開路電壓加上歐姆壓降、極化壓降和濃差壓降，其主要公式如表 2 所示。歐姆壓降的產生是由于電池內部的歐姆阻抗導致，因此引入過電位和電流的線性關系。電池極化壓降對于準確模擬電池充放電過程十分重要，其產生原因可以簡單歸結為電化學反應速率和電子傳輸速率不一致，通過簡化的 ButlerVolmer 公式來對其進行計算。在電池高倍率充放電時，活性材料顆粒中所產生鋰離子濃度差，也會導致壓降的出現，這部分壓降稱為濃差極化。集總參數電池模型采用一個球狀粒子模擬電池整體，不區(qū)分正負電極，因此不需要考慮電極中固相和液相占比和液相材料設置，不涉及液相電解質建模，僅通過固相擴散的方法描述粒子內部的鋰離子擴散過程，P2D模型和 SP 模型中涉及到的電池材料水平參數量較多，且需要單獨對電極材料的相關參數進行測量或估計，而單顆粒集總電池模型所需要的參數僅為 1 C歐姆壓降、無量綱電荷交換電流 J0和擴散時間常數，在電芯層級的電池電熱性能研究中獲得廣泛應用。
2.1.3 等效電路模型
等效電路模型(ECM)是利用電子元器件的組合來模擬鋰離子電池在充放電過程中所表現出的電特性。該模型不考慮電池內部發(fā)生的化學反應，以電路的形式，根據鋰離子電池充放電過程中所表現出的阻性、容性以及感性，在電路中通過電阻、電容、電感的組合來實現電池的等效電路模型構建。結構最簡單的等效電路模型 Rint 模型[43]只包含一個理想電壓源和一個電阻 R0，該模型只考慮電池內部的歐姆內阻，因此該模型精度較低。Thevenin 模型[44]在 Rint 模型的基礎上增加了一個RC結構來描述電池中的極化過程，該模型能夠適用于大多數電池模擬場景，但是無法模擬真實電池相關參數的不斷變化過程。于是在Thevenin模型的基上，PNGV 模型[45]引入了一個串聯(lián)電容來描述鋰離子電池的開路電壓隨電流時間積分的變化，因此該模型可以實現鋰離子電池的SOC及SOH 的估計。二階 RC 模型[43]同樣基于 Thevenin 模型，并在此基礎上再增加一個RC結構，兩個 RC結構串聯(lián)起來表示電池的電化學極化和濃差極化，因此該模型更能接近實際運行的狀態(tài)，擁有較高模擬精度。GNL模型[46]則綜合了上述模型的特點，既考慮了電池的電化學極化、濃差極化和歐姆極化，同時也考慮了自放電因素，因此該模型精度更高，同時計算量和計算復雜度越高。圖4為常見等效電路模型電路圖。
2.1.4 NTGK模型
NTGK模型是Kwon等[47]基于Tiedemann和Newman[48]提出的一維模型和 Gu 等[49]與 Kim 等[50]提出的二維模型開發(fā)的一種半經驗模型。該模型需要恒定電流測得實驗數據，再根據實驗數據來計算出電池的參數 U 和 Y，公式如表 2 所示。得到電池參數 U 和Y后，就可以通過參數計算出電池的反應熱與焦耳熱等產熱。同時還能根據不同環(huán)境溫度對 U 和 Y 的參數進行修正，以適應不同環(huán)境溫度的需求[51]。NTGK模型的優(yōu)勢在于可以快速且高效地調整參數以匹配不同工況的實驗數據，常用于鋰離子電池組的熱特性研究中。
2.2 熱模型
Bernardi 等于 1985 年提出了電池體系的能量守恒理論以進行電池熱特性的評估，目前常用的生熱表達式如式(6)所示[9]：
式中：右側第一項為總焦耳生熱或不可逆熱，有時也表示為 i2(R0+Rp)，其中 R0代表歐姆內阻，Rp代表極化內阻；右側第二項為熵熱或可逆熱，Eocv為開路電壓，V 為工作電壓，i 為工作電流，放電時取正值，充電時取負值。電模型和熱模型耦合的基本思路是通過電模型計算電壓，代入Bernardi熱模型計算得出電池內部平均生熱量 q，然后利用能量守恒方程，求解電池的溫度，再將所得溫度反饋到電模型中，使其中的參數實現隨溫度的變化。電池本體遵循的能量守恒方程為：
2.3 老化模型
電池的老化模型可以大致分為機理模型和經驗模型兩類，其中機理模型主要與P2D模型、SP模型等耦合，實現不同老化階段的電池性能仿真，而經驗模型主要基于電池容量、內阻等隨老化階段的實驗規(guī)律建立經驗關系式，再與電模型和熱模型耦合。下面從老化機理模型和經驗老化模型兩方面進行概述。
2.3.1 老化機理模型
電池的老化機理模型主要是對電池使用過程中可能發(fā)生的電解液分解、SEI膜生長、析鋰、電極材料破碎失效等副反應進行建模，電極反應總電流由電極脫嵌鋰電流和所有副反應之和構成。早在 1998年 ，Darling 和 Newman[52] 使 用 陽 極 Tafel 方 程 對LiyMn2O4/Li電池在高壓下的正極電解液分解反應進行了建模：
為電極電位；Us 為副反應平衡電位。而對于負極的SEI膜副反應，常使用陰極Tafel方程如式(4)[53-55]：
式中:F 為法拉第常數；kSEI 為 SEI 反應常數；cEC 為反應物 EC 濃度；RSEI 為 SEI 膜電阻；iloc 為局部反應總電流。與脫嵌鋰反應常用的 Bulter-Volmer 方程相比，單獨的陰極或陽極Tafel方程認為該反應為不可逆過程，而對于有一定可逆性的副反應，如鋰的析出和溶解，常用 Bulter-Volmer 方程來進行描述，與脫嵌鋰反應不同的是氧化和還原反應的轉換系數不同[56]，如式(5)~(6):
極電荷轉移系數；kLi_pl為析鋰反應速率常數。對于活性材料因擴散應力至破碎失效，Yang 等[57]提出了一種力學模型，假設顆粒應變能超過一定值時引起破碎，并認為活性材料損失的比例d與超過極限應變能(Elim)的程度呈線性關系，如下式所示：
式中:ET為當前應變能；Estn為在定義的標準循環(huán)下整個電極的平均總應變能。研究人員對于如何更合理地引入 SEI膜生長、析鋰、活性材料損失等副反應特征及相互關聯(lián)機制進行了相關模型的不斷改進[21,58-59]，這里不再贅述。這些老化過程對于電池熱特性的影響主要表現在對電池材料熱物性參數、電池內阻、OCV-SOC曲線等的影響。如本文第一節(jié)所述，隨著電池的不斷老化，電池密度、導熱系數、內阻等會發(fā)生變化，因此老化機理模型的構建對于電池熱特性的準確預測至關重要，但機理模型涉及的參數較多，且很多參數難以準確獲得，所以現階段機理模型更多體現在規(guī)律指導意義上。
2.3.2 老化經驗模型
老化的經驗模型是一種不依靠電池內部機理，直接通過實驗獲得的數據再經過數學建模得到老化特性與外部因素之間關系而得到的一種模型。老化經驗模型通?；诮涷灩酵茖У贸?，主要的經驗方程大多基于 Arrhenius 和 Eyring 公式[60-61]，公式(13)是使用修正的 Arrhenius 定律得到在溫度為 T 時熱應力下電池性能 y(t)隨時間退化的計算公式，y(t)可以是功率衰減也可以是容量衰減[62]。
式中：T為絕對溫度(K)；A為指數前因子；Ea為活化能(eV)；k 為玻爾茲曼常數；f(t)為時間退化函數。Ey‐ring 公式是對 Arrhenius 公式的拓展，將電壓、電流、壓力等影響因子 Si引入，公式(14)是基于 Eyring 公式在兩種類型的影響(t 和 Si)下的性能 y(t)隨時間退化的計算公式，將附加應力均添加至熱應項旁的指數函數中[62]。
式中：Bi和 Ci是影響因子相關的常數?；诶匣涷災Ｐ偷碾姛崽匦匝芯客ǔＪ抢蒙鲜龉綄﹄姛崮Ｐ椭械某跏紶顟B(tài)進行修正，以實現相應老化狀態(tài)下的電熱特性分析。
3 不同老化階段的鋰離子電池產熱及溫升規(guī)律研究
由式(6)可知，影響電池產熱的主要因素有電流、電池電壓與開路電壓的差值(或歐姆內阻、極化內阻)、熵熱系數、溫度等等，相關電熱特性參數隨電池老化階段的變化在前文已經詳細論述，本節(jié)主要對不同老化階段的電池產熱功率(產熱量)及相應溫升規(guī)律實驗及仿真研究現狀進行分析。
毛亞等[19]對不同老化階段的 6.1 Ah 鈷酸鋰電池在絕熱條件下的產熱量和產熱速率進行比較(25 ℃，0.5 C)，發(fā)現電池產熱量隨容量衰減率大致呈“S”型趨勢，即在100%SOH~95%SOH和 90%SOH~80%SOH區(qū)間時，產熱量隨容量衰減而增加的趨勢較緩，而在95%SOH~90%SOH區(qū)間時，產熱量隨電池老化而急劇增加[圖 5(a)]。不同 SOH 的電池產熱量隨倍率的關系如圖 5(b)所示。由圖可見，100%SOH和94.5%SOH的電池產熱量大致隨倍率線性增加，而89%SOH 和 80%SOH 的電池產熱量隨倍率增加呈現先快后慢的增長趨勢。羅英等[13]發(fā)現 5 Ah磷酸鐵鋰電池在 25 ℃循環(huán) 600 次后(92%SOH)，1 C 充電和放電的發(fā)熱功率增加了 0.09 和 0.06 W，分別增加了約9.8% 和 6.1%。由電池產熱機理和前述對于熱特性參數的分析可知，電池老化過程中熵熱系數和歐姆內阻的變化幅度較小，故產熱主要受極化內阻影響，而總產熱量還與充放電時間有關，SOH 越低，充放電時間越短，是后期產熱減緩的原因之一。
圖5 鈷酸鋰電池產熱量變化關系圖[19]
陳兵等[14]和熊永蓮等[27]均對 18650 型 NCM 電池進行不同溫度和倍率下溫升實驗。陳兵等[14]進行1 500 次循環(huán)后得到老化電池，在-20、-10、0、25 和40 ℃溫度下，老化電池與新電池放電時間的比值依次為 57%、62.5%、68.2%、69.4% 和 71.2%。除此之外還在 25 ℃下進行 0.2 C、0.5 C、1 C、2 C 倍率的放電，老化電池與新電池放電時間的比值依次 72%、69%、66%、62%；熊永蓮等[27]將 18650 型 NCM 電池以 0.5C、1 C 和 2 C 循環(huán)得到 98%、90% 和 75% 三個老化狀態(tài)的電池，然后在環(huán)境溫度-10、0、25和 40 ℃條件下進行放電及溫升測試。圖6中，老化后的鋰離子電池在不同環(huán)境溫度下的溫升隨著容量衰減先快速增長，后緩慢增加，與前述“S”型規(guī)律大致吻合(原文未進行 95%SOH 的實驗)，-10 ℃下溫升變化小推測主論在哪個倍率下溫升均大于新電池，且電池溫升與倍率近似呈線性關系，老化程度越深的電池溫升受倍率影響越大，但相同倍率相同 SOH 的電池隨環(huán)境溫度的降低，溫升呈現非線性規(guī)律，且顯示 25 ℃溫升最大。分析原因，40 ℃時電池因動力學加快而阻抗降低從而溫升降低，而 0和-10 ℃時則主要因放電時間減少而溫升降低。
圖6 18650型NCM不同老化階段電池在不同工況下溫升變化[14,27]
如前所述，電池的不可逆熱是由電池內阻引起，電池內阻隨著電池老化而增加，因此電池的不可逆熱也會隨著電池老化程度加深而變大。而可逆熱主要由熵熱系數決定，隨著電池的不斷老化，可逆熵熱主要受電池真實 SOC1的變化而變化。在數值上，因老化后不可逆熱產熱大幅增加，可逆熱在總產熱中的比值隨老化加深而減小。例如，王康康[22]對 15 Ah磷酸鐵鋰電池經過 2 C 循環(huán)得到 83.89%、73.72%、64.79% 以及 45.68% 四個 SOH的電池，結果表明隨著電池老化程度的加深，電池總產熱速率不斷增加，而電池中可逆熱占比隨著老化程度加深從42.76% 降至17.69%。熊永蓮等[27]對 18650 電池以 1 C 循環(huán)得到98%、90% 和 75% 三個 SOH 的電池，結果顯示隨著電池的老化，可逆熱產熱數值差異較小，但是不可逆熱占比隨著老化程度的增加而增加。Geder 等[20]對2.15 Ah的 18650 電池的不同老化階段的電池展開研究，同樣得到可逆熱在減少，不可逆熱在增加的規(guī)律。圖 7 為 18650 型 NCM 電池不可逆熱與可逆熱產熱功率及占比。
圖7 18650型NCM電池不可逆熱與可逆熱產熱功率及占比[27]
另外，由于造成電池老化的因素有很多，研究人員亦希望通過模型來深入研究這些因素對電池老化和產熱造成的影響。Song 等[63]對標稱容量為 25.9Ah的 LMO/NMC-石墨軟包電池進行 2 C的恒流充電和 4 C 的恒流放電的循環(huán)實驗，通過對陽極活性材料的體積分數、陰陽極和隔膜處電解質的體積分數、接觸電阻、SEI電阻和容量幾個衰減相關參數進行熱源分析，發(fā)現影響衰減和發(fā)熱最主要的參數是電解質體積分數、接觸電阻和容量。隨著電池老化，SEI 膜生長、析鋰等副反應引起的內阻增加(含接觸電阻)和電解液消耗引起的離子傳輸受阻是電池產熱增加的主要原因。電池老化后其內部活性鋰離子不斷減少，而由于鋰離子的損失，導致發(fā)熱率的峰值提前產生。同時由于活性鋰離子的損失，充放電時間縮短，老化后的電池產生的總熱量可能會減少[64]。Huang等[65]對標稱容量為 4.9 Ah 的 21700NCA 電池在 23 和40 ℃溫度下0.5 C、1 C和 2 C倍率下進行實驗與建模分析，研究電池的中可逆反應熱、極化熱、歐姆熱、SEI生長熱和接觸電阻熱等。結果發(fā)現，隨著電池的老化，在相同的工作電流下，其總體發(fā)熱功率急劇增長，模型分析除 SEI 膜產熱功率增加外，負極 SEI 膜生長引起孔隙率降低，從而引起負極極化熱增加也是不可忽視的原因。
4 結論
本文從不同老化階段的鋰離子電池熱特性參數實驗研究、計及老化的鋰離子電池電熱模型研究以及不同老化階段的鋰離子電池產熱及溫升規(guī)律研究三個方面，對不同老化階段的鋰離子電池熱特性研究進展進行較為全面詳盡的綜述分析，主要結論如下：
(1)在電池的熱特性參數方面，電池的比熱容隨老化程度增加還是減少與電池老化過程中副反應產物等有關，現有結果顯示磷酸鐵鋰電池、鈷酸鋰電池和 NCM 電池的比熱容隨著循環(huán)次數的增加而降低，但總體變化程度較小，而鈦酸鋰電池的比熱容因 H2等高比熱副產物的產生而隨呈增加趨勢。電池的導熱系數變化主要與電池的電解液消耗狀態(tài)、副反應產氣、疊層方向壓力等相關。電池的熵熱系數和OCV與電池實際SOC有關，受老化程度影響較小，而電池內阻中歐姆內阻增幅較小，老化過程中主要為極化內阻增加，且與倍率、溫度、SOC 等可呈現線性或非線性關系，內阻增加的幅值與具體工況有關，高者可達數倍。
(2)在計及老化的鋰離子電池電熱模型方面，P2D 模型從鋰離子電池內部微觀機理出發(fā)，因此其有著很高的計算精度，常用在電芯設計階段；單顆粒集總電池模型對單顆粒模型進一步簡化，在電芯層級以上獲得廣泛應用；等效電路模型則是依靠電子器件來模擬電池在充放電過程中所表現出對的電特性，其計算精度也隨著電路的復雜程度的增加而提升。而半經驗模型如 NTGK 模型通常根據現有的實驗數據進行數學處理得到經驗公式，用于大規(guī)模電池組的建模。熱模型主要是基于 Bernardi 生熱理論以及能量守恒定律。老化模型主要有可對電池使用過程中可能發(fā)生的電解液分解、SEI 膜生長、析鋰、電極材料顆粒破碎失效等副反應進行建模的機理模型，以及應用Arrhenius和Eyring公式等的經驗模型。
(3)在不同老化階段的鋰離子電池產熱及溫升規(guī)律方面，發(fā)現電池的產熱量和產熱功率一般隨電池老化程度的加深呈現“S”型趨勢，即先慢后快再慢的趨勢。老化后電池的溫升與倍率近似呈線性關系，而相同倍率相同 SOH 的電池隨環(huán)境溫度的降低，溫升呈現非線性規(guī)律，主要與電池不同溫度下的內阻及放電時間變化有關，低溫和低 SOH 時因充放電時間減小，相應產熱和溫升也可能降低。從產熱來源上，隨著電池老化程度加深，不可逆熱在總產熱中的占比隨著電池老化程度增加而增加。從模型仿真角度，SEI 膜增長、電解液消耗以及孔隙率降低引起離子遷移受阻等是引起電池老化產熱加劇的主要因素。
