中國(guó)儲(chǔ)能網(wǎng)訊：
摘 要 作為最主流的儲(chǔ)能電池液冷技術(shù)，間接冷板冷卻技術(shù)相比風(fēng)冷技術(shù)雖然實(shí)現(xiàn)了在電池?fù)Q熱和均溫效果上的突破，但仍存在著電芯頂?shù)讌^(qū)域溫差過(guò)大、液冷管路循環(huán)阻力過(guò)大和功耗過(guò)高等問(wèn)題。為解決這些問(wèn)題，本工作以某型電池包作為研究對(duì)象，設(shè)計(jì)了一種新型的直接浸沒(méi)式電池包冷卻系統(tǒng)，即采用直接浸沒(méi)式冷卻技術(shù)將電池包直接置于冷卻液中冷卻。通過(guò)數(shù)值仿真對(duì)該浸沒(méi)式系統(tǒng)進(jìn)行了溫度場(chǎng)和流場(chǎng)特性的評(píng)估，并與冷板式冷卻系統(tǒng)進(jìn)行對(duì)比。接著分別探究了浸沒(méi)冷卻液流量、電芯間距和噴射孔數(shù)量對(duì)于浸沒(méi)電池包溫度場(chǎng)的影響。研究發(fā)現(xiàn)：相比于冷板冷卻系統(tǒng)，浸沒(méi)式冷卻系統(tǒng)下電池包頂面最高溫度和最大溫差均明顯下降，系統(tǒng)整體冷卻性能顯著提升；同時(shí)浸沒(méi)電芯頂?shù)讌^(qū)域最大溫差大幅度縮小，有效解決了冷板冷卻時(shí)存在的頂?shù)讌^(qū)域溫差過(guò)大的問(wèn)題；隨著冷卻液流量和電芯間距的增加，電池包頂面最高溫度和最大溫差均不同程度下降，但其溫度下降率逐漸下降；噴射孔數(shù)量的增加使得電池包頂面最高溫度略微下降，但最大溫差明顯提升。
關(guān)鍵詞 儲(chǔ)能電池包；直接浸沒(méi)式冷卻；熱特性
儲(chǔ)能技術(shù)因其可為新能源提供有效的能量平衡和能源儲(chǔ)備，已成為推動(dòng)世界能源發(fā)展和變革的主導(dǎo)力量。而鋰離子電池憑借其高比能量、綠色無(wú)污染等優(yōu)勢(shì)，廣泛應(yīng)用于電化學(xué)儲(chǔ)能系統(tǒng)中。電池?zé)峁芾硐到y(tǒng)對(duì)鋰電池的安全高效運(yùn)行具有重要意義，合理的熱管理不僅能有效帶走電池充放電過(guò)程中的產(chǎn)熱，避免電池溫度過(guò)高，也可以提高電池使用壽命，提升系統(tǒng)運(yùn)行效率。
在當(dāng)今儲(chǔ)能領(lǐng)域中，液冷技術(shù)憑借更佳的溫控效果等綜合優(yōu)勢(shì)，已成為最主流的電池?zé)峁芾砑夹g(shù)。作為最成熟的液冷方案，冷板冷卻技術(shù)利用冷板將電池?zé)崃總鬟f給封閉在循環(huán)管路中的冷卻液，實(shí)現(xiàn)熱量的轉(zhuǎn)移。作為一種“間接式”的液冷實(shí)現(xiàn)方案，冷板技術(shù)相比風(fēng)冷換熱效率顯著提升，均溫性更佳。但其也存在一定缺點(diǎn)，如冷板位置差異導(dǎo)致電芯兩端區(qū)域溫差過(guò)大，電芯高發(fā)熱量時(shí)冷板存在管路循環(huán)阻力過(guò)大和功耗過(guò)高等。
基于對(duì)冷板冷卻不足之處的改進(jìn)思考，近年來(lái)，研究人員提出了一種“直接式”的液冷實(shí)現(xiàn)方案，即浸沒(méi)式液冷技術(shù)。浸沒(méi)式冷卻拋棄冷板，使電池與浸沒(méi)冷卻液直接接觸，將產(chǎn)熱高效、快速、及時(shí)轉(zhuǎn)移。相比間接冷板式冷卻，直接浸沒(méi)式冷卻理論上熱阻更小，冷卻效率更高，溫度均勻性更好。
國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)電池浸沒(méi)式開展了部分研究工作。Wang等通過(guò)實(shí)驗(yàn)探究了不同浸沒(méi)液溫度和流量下浸沒(méi)電池模組溫度的瞬態(tài)變化情況；王寧等利用仿真評(píng)估了單管、雙管和盤型的輔助進(jìn)液方式對(duì)于浸沒(méi)模組最高溫度的影響；吳成會(huì)等通過(guò)實(shí)驗(yàn)對(duì)比了單電芯在浸沒(méi)系統(tǒng)和強(qiáng)制風(fēng)冷系統(tǒng)下的散熱效果差異；田鈞等設(shè)計(jì)了一種模組浸沒(méi)式系統(tǒng)，并與傳統(tǒng)換熱板技術(shù)進(jìn)行了對(duì)比；劉周斌等通過(guò)仿真評(píng)估了不同流道支路數(shù)量下浸沒(méi)式冷卻系統(tǒng)的溫度差異；姜威研究了非穩(wěn)態(tài)工況下電池模組浸沒(méi)式流動(dòng)沸騰的傳熱特性；饒釗研究了低溫環(huán)境下電池模組的預(yù)熱情況；盧乙彬等通過(guò)仿真分析了氟化液、硅油和礦物質(zhì)油在浸沒(méi)式冷卻中的散熱效果差異；裴波等通過(guò)仿真研究了浸沒(méi)電池的預(yù)熱和散熱情況；張進(jìn)強(qiáng)等通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究了不同充放電倍率下，浸沒(méi)油量、環(huán)境溫度及進(jìn)出口位置對(duì)于浸沒(méi)式模組溫升特性的影響。
綜上可知，由于電池浸沒(méi)式冷卻是一個(gè)新興的研究領(lǐng)域，當(dāng)前相關(guān)研究工作仍然處于起步階段，大量研究?jī)?nèi)容存在空白。同時(shí)，當(dāng)前關(guān)于電池浸沒(méi)式的研究?jī)H限于幾顆電芯或模組級(jí)別的冷卻，仍沒(méi)有文獻(xiàn)針對(duì)完整電池包的冷卻進(jìn)行相關(guān)的浸沒(méi)式預(yù)研究和創(chuàng)新設(shè)計(jì)。
針對(duì)上述研究狀況，本工作以某電池包作為研究對(duì)象，首先設(shè)計(jì)了適用于該電池包的浸沒(méi)式新型散熱系統(tǒng)，通過(guò)數(shù)值仿真評(píng)估了該系統(tǒng)的溫度場(chǎng)和流場(chǎng)特性，并與相同情況下冷板冷卻系統(tǒng)的溫度特性進(jìn)行了對(duì)比分析。接著在此基礎(chǔ)上通過(guò)數(shù)值仿真定量探究了浸沒(méi)冷卻液流量、電芯間隙和噴射孔數(shù)量變化對(duì)于浸沒(méi)電池包冷卻效果的影響。本工作旨在為今后儲(chǔ)能電池浸沒(méi)式的創(chuàng)新研究和實(shí)際開發(fā)提供一定的設(shè)計(jì)參考思路和熱流場(chǎng)規(guī)律總結(jié)。
1 電池包浸沒(méi)冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)
1.1 電池包情況及浸沒(méi)系統(tǒng)散熱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
本工作選取的儲(chǔ)能鋰電池包及浸沒(méi)式液冷系統(tǒng)散熱設(shè)計(jì)如圖1所示。
圖1 儲(chǔ)能鋰電池包及其浸沒(méi)式液冷系統(tǒng)
電池包由4列模組構(gòu)成，單個(gè)模組由13顆電芯構(gòu)成，共52顆。其中，電芯形狀為方形，材料為磷酸鐵鋰，長(zhǎng)寬高尺寸分別為174.4 mm×71.5 mm×207 mm。電池包完全浸沒(méi)在冷卻液中，浸沒(méi)式液冷系統(tǒng)的入口位于左上端，出口位于右下端。在入口側(cè)設(shè)計(jì)了用于輔助進(jìn)液的主通道及分支的噴射孔，用來(lái)實(shí)現(xiàn)相對(duì)均勻的循環(huán)進(jìn)液，其中噴射孔位于電芯間隙位置。冷卻液從入口進(jìn)入，通過(guò)主通道后再由噴射孔噴入浸沒(méi)系統(tǒng)內(nèi)部，實(shí)現(xiàn)對(duì)電池包的持續(xù)冷卻。噴射孔孔徑D=5 mm，孔長(zhǎng)L=4D。同列電芯間隙為0.5D，異列電芯間隙為1.4D。為了實(shí)現(xiàn)浸沒(méi)冷卻液與電芯的充分接觸，電芯底部預(yù)留高度3D。
1.2 浸沒(méi)冷卻液選型
冷卻液作為浸沒(méi)式系統(tǒng)的核心，由于直接浸泡電芯將其熱量帶走，其熱物性能幾乎直接決定了浸沒(méi)系統(tǒng)的冷卻性能。近些年來(lái)，氟化液不斷被應(yīng)用于電池浸沒(méi)式冷卻領(lǐng)域中。這主要是因?yàn)榉壕哂袦乜匦阅芰己?、綠色環(huán)保、介電常數(shù)低、材料兼容性良好等優(yōu)勢(shì)。因此，本工作選取了美國(guó)3M公司Novec7000型氟化液作為浸沒(méi)冷卻液，其主要熱物性參數(shù)見表1。
表1 Novec7000熱物性參數(shù)(20 ℃)
2 數(shù)值模擬
2.1 計(jì)算模型及邊界條件
本工作計(jì)算模型如圖1所示。表2和表3分別列出了計(jì)算邊界條件和電芯熱物性參數(shù)。電芯選取海辰鐵鋰280 Ah電芯，其物性參數(shù)來(lái)源于實(shí)驗(yàn)室測(cè)量。其中，電芯發(fā)熱量由充放電倍率試驗(yàn)得到；密度由電芯質(zhì)量和體積測(cè)算得到；熱導(dǎo)率采用瞬變平面熱源法測(cè)量；比熱容根據(jù)熱量法對(duì)電芯進(jìn)行加熱和測(cè)算得到。
表2 計(jì)算邊界條件
表3 電芯熱物性參數(shù)
2.2 計(jì)算設(shè)置
本工作應(yīng)用某熱流體仿真軟件，選取Realizable k-ε湍流模型計(jì)算。采用Coupled算法，將高精度二階迎風(fēng)格式應(yīng)用于方程離散，確保計(jì)算穩(wěn)定收斂。同時(shí)設(shè)定嚴(yán)格的殘差標(biāo)準(zhǔn)確保計(jì)算的精確性，其中能量方程殘差低于1.0×10-7，連續(xù)性、動(dòng)量及湍流方程殘差低于1.0×10-5。監(jiān)控電芯體平均溫度，確保殘差收斂時(shí)各監(jiān)測(cè)電芯的體平均溫度值達(dá)到穩(wěn)定。
2.3 網(wǎng)格生成和無(wú)關(guān)性驗(yàn)證
本工作應(yīng)用高精度多面體-六面體核心網(wǎng)格分別對(duì)浸沒(méi)流體區(qū)和電芯固體區(qū)進(jìn)行網(wǎng)格劃分，生成網(wǎng)格情況如圖2所示。為確保網(wǎng)格精度，需針對(duì)數(shù)值預(yù)測(cè)結(jié)果進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證，見表4。表4列出了5組不同數(shù)量的網(wǎng)格方案及其對(duì)應(yīng)的電芯體平均溫度預(yù)測(cè)情況。由預(yù)測(cè)結(jié)果可知，隨著網(wǎng)格數(shù)量增多，預(yù)測(cè)溫度不斷變化，直至方案3、4和5時(shí)溫度預(yù)測(cè)情況幾乎一致。由此可見，當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量不少于方案3中時(shí)，電芯溫度預(yù)測(cè)可認(rèn)為達(dá)到穩(wěn)定。綜合計(jì)算精度和成本，最終確定方案3用于后續(xù)仿真計(jì)算，網(wǎng)格總數(shù)約為1845萬(wàn)。
圖2 計(jì)算網(wǎng)格
表4 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證方案及預(yù)測(cè)結(jié)果
3 結(jié)果與討論
3.1 電池包浸沒(méi)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的仿真評(píng)估
首先針對(duì)本工作中研發(fā)設(shè)計(jì)的新型浸沒(méi)電池包系統(tǒng)進(jìn)行評(píng)估。圖3展示了浸沒(méi)系統(tǒng)下電池包表面溫度分布。為了對(duì)比電池包溫度特性，在相同流量等條件下，對(duì)電池包進(jìn)行了間接式冷板冷卻設(shè)計(jì)，其中液冷板置于電芯底部，并進(jìn)行了仿真評(píng)估。圖4展示了間接冷板冷卻下電池包表面溫度分布情況。通過(guò)圖3和圖4的對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)：①在浸沒(méi)冷卻設(shè)計(jì)下，電芯整體溫度分布在24～26 ℃，同時(shí)電芯頂?shù)诇囟燃跋噜忞娦緶囟纫恢滦跃３州^好；②在冷板冷卻設(shè)計(jì)下，電芯整體溫度分布在21～
圖3 電池包浸沒(méi)式冷卻系統(tǒng)溫度分布
圖4 電池包冷板式冷卻系統(tǒng)溫度分布
34 ℃之間，盡管相鄰電芯間溫度一致性較好，但電芯頂?shù)诇囟炔町愝^大。
為了進(jìn)一步定量描述電池包溫度特性，分別選取電池包頂面和底面的最高溫度，并將浸沒(méi)式和冷板式下電池包的溫度數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和比較，見表5。由表中數(shù)據(jù)分析可知：①在電池包頂面，相比冷板式冷卻，浸沒(méi)式冷卻下電池包最高溫度和最大溫差分別降低了8.30 ℃和0.76 ℃，因此浸沒(méi)式明顯提升了電池包整體的溫度性能；②在電池包底面，冷板式冷卻由于液冷板直接接觸導(dǎo)致底面溫度偏低，浸沒(méi)式冷卻下電池包最高溫度相比冷板式高了4.49 ℃，但最大溫差基本相同；③對(duì)于每顆電芯，浸沒(méi)式冷卻下電芯頂?shù)變擅孀畲鬁夭顑H為1.06 ℃，相比冷板式冷卻降低了11.55 ℃。因此浸沒(méi)式冷卻大幅度改善了冷板冷卻時(shí)電芯頂?shù)讌^(qū)域溫差過(guò)大的問(wèn)題。
表5 電池包浸沒(méi)冷卻系統(tǒng)溫度數(shù)據(jù)(℃)
為了深入探究浸沒(méi)系統(tǒng)中冷卻液的流動(dòng)情況，作水平經(jīng)過(guò)噴射孔中線的截面1，如圖5所示。
圖5 截面1位置
圖6展示了截面1上的速度及流線分布情況。由圖可知：在噴射孔的作用下，冷卻液均幾乎沿著垂直于進(jìn)液通道的方向均勻噴入浸沒(méi)系統(tǒng)中。均勻的冷卻液循環(huán)流動(dòng)是使得電池包溫升和溫差得到改善的根本原因。
圖6 截面1上速度及流線分布
3.2 冷卻液入口流量影響
為了探究冷卻液入口流量對(duì)于電池浸沒(méi)式系統(tǒng)溫度特性的影響，分別選取2.5 L/min、5 L/min、7.5 L/min和10 L/min四種流量工況進(jìn)行對(duì)比評(píng)估。
為了方便對(duì)比不同工況下溫升和溫差的變化速率，在此規(guī)定溫度變化率?T=|T2-T1|/T1×100%，其中，下標(biāo)1和2分別表示溫度變化前后的工況，T則表示當(dāng)前工況下的溫度值。
圖7展示了不同冷卻液流量條件下電池包頂面最高溫度分布。由圖可以發(fā)現(xiàn)：①隨著冷卻液流量的增加，電池包頂面最高溫度逐漸下降。冷卻液流量平均每增加2.5 L/min，電池包最高溫度下降約2.5 ℃。②不同冷卻液流量階段溫升下降率有所差異，冷卻液流量從2.5 L/min增加至10 L/min過(guò)程中，溫升下降率分別為15.73%、6.74%、3.86%。因此在5 L/min之前，冷卻液流量增加對(duì)于最高溫度的削弱更有效，在此之后削弱作用逐漸減弱。
圖7 不同浸沒(méi)冷卻液流量下電池包頂面最高溫度
圖8展示了不同冷卻液流量條件下電池包頂面最大溫差分布。由圖可以發(fā)現(xiàn)：①最大溫差變化趨勢(shì)與最高溫度相同，即隨著冷卻液流量的增加，最大溫差顯著下降。冷卻液流量平均每增加2.5 L/min，電池包最高溫度下降約0.76 ℃；②不同冷卻液流量階段溫差下降率有所差異，冷卻液流量從2.5 L/min增加至10 L/min過(guò)程中，溫升下降率分別為47.35%、26.63%、25.00%。因此在5 L/min之前，冷卻液流量增加對(duì)于最大溫差的削弱更有效，在此之后削弱作用逐漸減弱。
圖8 不同浸沒(méi)冷卻液流量下電池包頂面最大溫差
為了分析不同冷卻液入口流量下浸沒(méi)系統(tǒng)的流場(chǎng)特征，圖9展示了截面1上的速度分布情況。由圖可知：①隨著冷卻液流量的增加，由噴射孔噴射出的冷卻液速度顯著提升。②冷卻液速度的提升促使其向遠(yuǎn)離入口的浸沒(méi)區(qū)域不斷蔓延，因此浸沒(méi)區(qū)域整體的流速提升。流速的提升有助于增強(qiáng)冷卻液和電芯間的對(duì)流換熱。這也是隨著冷卻液流量增加，電池系統(tǒng)的溫度性能逐漸提升的根本原因。③流量增加，流場(chǎng)速度分布逐漸趨于相似[圖9(c)、(d)]。這可以解釋為何冷卻液增加至5 L/min之后，其對(duì)于溫度性能的提升作用逐漸減弱。
圖9 不同浸沒(méi)冷卻液流量下截面1上的速度分布
3.3 電芯間距影響
為了探究電芯間距大小對(duì)于浸沒(méi)電池包溫度的影響，規(guī)定三種電芯間距的計(jì)算工況，見表6。
表6 不同電芯間距的計(jì)算工況
圖10展示了不同電芯間距下電池包頂面最高溫度分布。由圖可以發(fā)現(xiàn)：①隨著電芯間距增加，電池包頂面最高溫度呈現(xiàn)逐漸下降的趨勢(shì)。異列間距平均增加0.7D，同列間距平均增加0.25D，最高溫度平均下降了0.44 ℃。②隨著電芯間距的增加，最高溫度下降率分別為3.58%和1.36%。電芯間距增加對(duì)于最高溫度的削弱作用逐漸降低。
圖10 不同電芯間距下電池包頂面最高溫度
圖11展示了不同電芯間距下電池包頂面最大溫差分布。由圖可以發(fā)現(xiàn)：①隨著電芯間距增加，電池包頂面最大溫差也呈現(xiàn)逐漸下降的趨勢(shì)。異列間距平均增加0.7D，同列間距平均增加0.25D，最大溫差平均下降了0.47 ℃。②隨著電芯間距的增加，最大溫差下降率分別為26.84%和18.34%。電芯間距增加對(duì)于最大溫差的削弱作用逐漸降低。整體來(lái)看，冷卻液流量變化對(duì)于電池包溫升和溫差的影響程度高于電芯間隙的影響。
圖11 不同電芯間距下電池包頂面最大溫差
為了探究不同電芯間距下的浸沒(méi)系統(tǒng)流場(chǎng)特性，作水平經(jīng)過(guò)電池包的截面2，如圖12所示。
圖12 截面2位置
圖13對(duì)比了三種電芯間距下截面2上的速度分布。由圖可知：隨著電芯間距的增加，通過(guò)電芯間的流體速度逐漸提升，如圖13(b)、(c)中白色虛線框中所示。間隙流速的增加有助于提升電芯與冷卻液間的對(duì)流換熱強(qiáng)度，因此浸沒(méi)系統(tǒng)的溫度性能不斷提升。標(biāo)準(zhǔn)間隙和大間隙工況相比，電芯間流速大小差距逐漸縮小，這是間距增加至一定程度后對(duì)于溫度性能提升作用被削弱的根本原因。
圖13 不同電芯間距下截面2上的速度分布
3.4 噴射孔數(shù)量影響
為了探究噴射孔數(shù)量對(duì)于浸沒(méi)電池包溫度的影響，規(guī)定兩種噴射孔數(shù)量情況，見表7。
表7 不同噴射孔數(shù)量的計(jì)算工況
圖14分別展示了工況2和4下的噴射孔具體情況。在初始工況2設(shè)計(jì)中，噴射孔僅布置于同列電芯間隙位置；而工況4在工況2的基礎(chǔ)上，在每個(gè)電芯中間位置額外增加1個(gè)噴射孔，共計(jì)25個(gè)。
圖14 不同噴射孔
圖15和圖16分別展示了兩種噴射孔數(shù)量下電芯頂面最高溫度和最大溫差情況。由圖可知：①隨著噴射孔數(shù)量增加1倍，最高溫度僅略微削弱了0.14 ℃，溫度下降率為0.93%；②隨著噴射孔數(shù)量增加1倍，最大溫差增加了1.24 ℃，溫差增加率為73.37%。由此可見，噴射孔數(shù)量的增加幾乎未對(duì)電池包最高溫升產(chǎn)生影響，但顯著增加了電池包最大溫差。
圖15 不同噴射孔數(shù)量下電池包頂面最高溫度
圖16 不同噴射孔數(shù)量下電池包頂面最大溫度差
為了深入探究噴射孔數(shù)量增多導(dǎo)致溫差增大的原因，圖17對(duì)比展示了兩種工況下電芯頂面溫度分布。由圖可知：相比工況2，噴射孔數(shù)量的增加使得側(cè)邊區(qū)域的電芯冷卻得到了明顯改善，該區(qū)域部分位置溫度降低至22～23 ℃，如圖17(b)中紅色虛線框中所示。由于其他區(qū)域溫度范圍并未發(fā)生改變，因此電池包內(nèi)電芯間溫差增加，溫度一致性降低。
圖17 不同噴射孔數(shù)量下電池包頂面溫度分布云圖
圖18對(duì)比了噴射孔數(shù)量增加前后截面1上的流場(chǎng)速度分布情況。由圖可知：噴射孔數(shù)量增加后，靠近噴射孔出口區(qū)域的流速顯著增加，如圖18(b)中白色虛線方框中所示。該區(qū)域正好對(duì)應(yīng)圖17中紅色虛線框?qū)?yīng)的電芯區(qū)域，流速的增加使得電芯表面的最低溫度顯著下降，因此造成了整體溫差變大。
圖18 不同噴射孔數(shù)量下截面1上的速度分布
4 結(jié) 論
針對(duì)某型電池包，設(shè)計(jì)開發(fā)了適用于該電池包的新型浸沒(méi)式散熱系統(tǒng)，并通過(guò)數(shù)值仿真評(píng)估了浸沒(méi)系統(tǒng)的流場(chǎng)特性及電池包的溫度場(chǎng)特性。接著探究了浸沒(méi)冷卻液入口流量、電芯間隙和噴射孔數(shù)量變化對(duì)于電池包溫度場(chǎng)的影響。主要結(jié)論如下：
（1）在當(dāng)前設(shè)計(jì)的新型浸沒(méi)冷卻系統(tǒng)下，相比于間接式冷板冷卻系統(tǒng)，電池包頂面最高溫度和最大溫差分別下降了8.30 ℃和0.76 ℃，冷卻性能整體顯著提升；同時(shí)浸沒(méi)冷卻下電芯頂?shù)變擅孀畲鬁夭顑H為1.41 ℃，相比冷板式下降了11.55 ℃，冷板冷卻下電芯頂?shù)诇夭钸^(guò)大的問(wèn)題得到大幅度改善。
（2）隨著浸沒(méi)冷卻液流量的增加，電池包頂面最高溫度和最大溫差均呈現(xiàn)顯著下降的趨勢(shì)。冷卻液流量平均每增加2.5 L/min，電池包最高溫度下降約2.5 ℃，最大溫差下降約0.76 ℃；不同流量階段電池包溫升和溫差下降率有所不同：當(dāng)流量低于5 L/min時(shí)，溫升和溫差下降率較高，分別平均為15.73%和47.35%；當(dāng)流量高于5 L/min時(shí)，溫升和溫差下降率逐漸降低，平均為5.30%和25.82%。
（3）隨著電芯間距的增加，電池包頂面最高溫度和最大溫差均呈現(xiàn)略微下降的趨勢(shì)。異列間距平均提升0.7D，且同列間距平均提升0.25D，電池包最高溫度平均下降約0.44 ℃，最大溫差平均下降約0.47 ℃；隨著電芯間距的不斷增加，溫度和溫升下降率呈逐漸下降的趨勢(shì)，其中最高溫差下降率分別為3.58%和1.36%，最大溫差下降率分別為26.84%和18.34%。
（4）隨著噴射孔數(shù)量增加1倍，電池包頂面最高溫度略微下降了約0.14 ℃，最大溫差顯著提升了約1.24 ℃。
